Betonarme Proje Örneği

Betonarme dersi örnek projesi

betonarme tasarım projesi içindekiler

örnek resim tasarım projesi (Winrar Pass:www.ikuinsaat.com )

İndir

KOLON ÖNBOYUTLANDIRILMASI

KAT KOLON G(KN) Q(KN) P=G+Q(KN) Pd=1.4G+1.6Q(KN) Ac(cm2) Arttırılmış Ac SEÇİLEN(X×Y)

3.kat S1 82.52 30.06 112.58 163.62 164 213 30×30

2.kat 165.04 60.12 225.16 327.25 327 425 30×30

1.kat 247.56 90.18 337.74 490.88 491 638 30×30

Zemin kat 330.08 120.24 450.32 654.51 655 851 30×30

3.kat S2 99.28 24.08 123.36 177.52 178 213 30×25

2.kat 198.56 48.16 246.72 355.04 355 426 30×25

1.kat 297.84 72.24 370.08 532.56 533 639 35x30

Zemin kat 397.12 96.32 493.44 710.08 710 852 35x30

3.kat S3 107.45 29.39 136.84 197.45 197 237 25x30

2.kat 214.9 58.78 273.68 394.9 395 474 25x30

1.kat 322.35 88.17 410.52 592.35 592 711 30x35

Zemin kat 429.8 117.56 547.36 789.8 790 948 30x35

3.kat S7 132.36 60.23 192.59 281.67 282 338 30x35

2.kat 264.72 120.46 385.18 563.34 563 676 30x35

1.kat 397.08 180.69 577.77 845.01 845 1014 35x40

Zemin kat 529.44 240.92 770.36 1126.68 1127 1352 35x40

3.kat S8 193.43 83.26 276.69 404.02 404 444 40x35

2.kat 386.86 166.52 553.38 808.04 808 889 40x35

1.kat 580.29 249.78 830.07 1212.06 1212 1333 45x40

Zemin kat 773.72 333.04 1106.76 1616.08 1616 1778 45x40

3.kat S9 213.01 83.1 296.11 431.17 431 474 40x40

2.kat 426.02 166.2 592.22 862.34 862 949 40x40

1.kat 639.03 249.3 888.33 1293.51 1294 1423 45x45

Zemin kat 852.04 332.4 1184.44 1724.68 1725 1897 45×45

KİRİŞ YÜKLERİ VE ANKASTRE UÇ MOMENTLERİ

KİRİŞ NO KİRİŞ AÇIKLIĞI (cm) YÜK BİÇİMİ KİRİŞ YÜKLERİ (KN/m) ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİ (KNm) KESME KUVVETLERİ(KN)

G Q P Pd 0.9G Mig Mjg Miq Mjq Vig Vjg Viq Vjq

K127 - K129 474 Düzgün yayılı yük 8.44 0 8.44 11.82 7.60 15.8 -15.8 0 0 20 -20 0 0

Üçgen yayılı yük 11.59 4.74 16.33 23.81 10.43 13.56 -13.56 5.55 -5.55 13.73 -13.73 5.62 -5.62

Trapez yayılı yük 11.07 7.42 18.49 27.37 9.96 14.3 -14.3 9.58 -9.58 14.5 -14.5 9.72 -9.72

TOPLAM 43.66 -43.66 15.13 -15.13 48.23 -48.23 15.34 -15.34

K128 465 Düzgün yayılı yük 11.69 0 11.69 16.37 10.52 21.06 -21.06 0 0 27.18 -27.18 0 0

Üçgen yayılı yük 12.14 11.63 23.77 35.60 10.93 13.67 -13.67 13.1 -13.1 14.11 -14.11 13.52 -13.52

Trapez yayılı yük 10 10.6 20.6 30.96 9.00 12.23 -12.23 12.97 -12.97 12.65 -12.65 13.41 -13.41

TOPLAM 46.96 -46.96 26.07 -26.07 53.94 -53.94 26.93 -26.93

K127 - K129 Moment PD 85.33

Moment P 58.79

Moment G 43.66

Moment 0.9G 39.29

K128 Moment PD 107.46

Moment P 73.03

Moment G 46.96

Moment 0.9G 42.26

Örnek;

FÖY BİLGİLERİ

H G F E D C B A

1 1 0 4 3 1 0 1

a=  465 cm

b=(470+2C+A)    =  473 cm

c=(500+3C+2B)  =  503 cm

d=(480+2A+B)    =  482 cm

e=(380+2A+4B)  =  382 cm

Kat yüksekliği (h)=  300 cm

Kat sayısı= Zemin + 4 normal kat

Deprem Bölgesi           :   I

Malzeme           :   C20/S420

Zemin Sınıfı           :   Z1

Zemin Grubu :   A

Zemin Emniyet gerilmesi           :   (235+2A+B)= 237 kN/m2 

DÖŞEME HESABI

Döşeme Çalışma Biçimlerinin ve Döşeme Kalınlıklarının Hesabı

    

 : döşemenin kısa kenarının temiz açıklığı

 : (Σ sürekli kenar uzunluğu) / (Σ kenar uzunluğu)    

     ise tek doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

     ise çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

D101-D105-D111-D115

Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

hf =11 cm seçildi.

D102-D104-D112-D114

Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

hf =11 cm seçildi.

D103

Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

                

hf =10 cm seçildi.   

D106-D110

Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

             

hf =11 cm seçildi.

D107-D109

                                                                                                                                              Bir Kenar Süreksiz

Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

        

hf = 11 cm seçildi.

D108 (MERDİVEN SAHANLIĞI)

m=382/120 =3,18  ( Tek doğrultuda çalışan kirişli döşeme)

               hf=10 cm seçildi.

D116-D117-D118-D119 (BALKONLAR)

Tek doğrultuda çalışan kirişli döşeme

        hf=13 cm seçildi.

Yapılan hesaplara göre döşeme kalınlığı tüm döşemelerde   olarak seçilmiştir.

Döşeme Hesap Yükünün Bulunması

Pd = 1,4g + 1,6q (hesap yükü)

HAREKETLİ YÜKLER 

Ofis için hareketli yük:        q = 2 kN/m2      

Arşiv ve koridor için:           q = 5 kN/m2 

Sahanlık ve balkon için:      q = 5 kN/m2

WC için hareketli yük:         q = 3,5 kN/m2  (bölme duvar olduğundan)

D101-D102-D104-D105-D111-D112-D114-D115 (Ahşap parke-OFİS) 

Sabit yükler

Betonarme plak ağırlığı          :  hf x γbetonarme   = 0,13 x 25 = 3,25 kN/m2

Ahşap parke ağırlığı               :  2,2cm x 0,08 kN/m2 /cm  = 0,18  kN/m2

Tesviye betonu ve şap (3cm) :  0,03 x 22 kN/m3  = 0,66 kN/m2

Tavan sıvası (1,5cm)              :  0,015 x 20 kN/m3 = 0,3 kN/m2

Asma tavan + tesisat              :  0,50 kN/m2

Sabit yük:                              g = 4,89 kN/m2

Pd=1.4*4.89+1.6*2=10.046

D106-D110 (Ahşap parke-ARŞİV) 

Sabit yükler

Betonarme plak ağırlığı          :  hf x γbetonarme   = 0,13 x 25 = 3,25 kN/m2

Ahşap parke ağırlığı               :  2,2cm x 0,08 kN/m2 /cm  = 0,18  kN/m2

Tesviye betonu ve şap (3cm) :  0,03 x 22 kN/m3  = 0,66 kN/m2

Tavan sıvası (1,5cm)              :  0,015 x 20 kN/m3 = 0,3 kN/m2

Asma tavan + tesisat              :  0,50 kN/m2

Sabit yük:                              g = 4,89 kN/m2

Pd=1.4*4.89+1.6*5=14.846 kN/m2

D107-D109 (Karo seramik-KORİDOR) 

Betonarme plak ağırlığı         :  hf x γbetonarme   = 0,13x 25 = 3,25 kN/m2

Seramik kaplama ağırlığı       :  0,8cm x 0,22 kN/m2 /cm  = 0,18  kN/m2

Çimento Harcı                         :  0,015 x 22 kN/m3  = 0,33 kN/m2

Tesviye betonu ve şap (3cm) :  0,03 x 22 kN/m3  = 0,66 kN/m2

Tavan sıvası (1,5cm)             :  0,015 x 20 kN/m3 = 0,3 kN/m2

Asma tavan + tesisat             :  0,50 kN/m2

Sabit yük:                              g = 5,22 kN/m2

Pd=1,4*5,22+1,6*5=15,308 kN/m2

D103-D113 (Karo seramik-WC)

Pd=1,4*5,22+1,6*3,5=12,908 kn/m2

D108-D116-D17-D118-D119 (Karo seramik-BALKONLAR VE SAHANLIK)

g=4,72 kn/m2  ( Asma tavan ve tesisat yok.)

Pd=1,4*4,72+1,6*5=14,61 kn/m2

Döşeme Momentlerinin Hesabı

M=α x P_(d ) x l_sn^2  

D101-D105-D111-D115  (TİP 2, bir kenarı süreksiz) (y kısa doğrultu)

ll  = 503 cm,   ls=473 cm,   lsn = 473-25= 448 cm,   m=1,06  

Mx = 0,031 x 10,05 x 4,482  = 6,25 kNm/m    (açıklık)

X   = -0,042 x 10,05 x 4,482 = -8,47 kNm/m  (mesnet)

My = 0,033 x 10,05x 4,482  = 6,66 kNm/m    (açıklık)

Y   = -0,045 x 10,05 x 4,482 = -9,08 kNm/m   (mesnet)

D102-D104-D112-D114  (TİP 2, bir kenarı süreksiz) (y kısa doğrultu)

ll  = 482 cm,   ls=473 cm,   lsn = 473-25= 448 cm,   m=1,02        

Mx = 0,031 x 10,05 x 4,482  = 6,25 kNm/m   (açıklık)

X   = -0,042 x 10,05 x 4,482 = -8,47 kNm/m  (mesnet)

GÜÇLÜ KOLON ZAYIF KİRİŞ TAHKİKİ

Y-Y YÖNÜ

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Halinde 

 G+Q+E

Depremin soldan sağa etkimesi durumunda C-C aksı yönünde K129 kirişinin çekme bölgesi kirişin alt kısmında oluşacaktır. Dolayısıyla kirişin moment taşıma kapasitesi hesabında, kesitin alt kısmındaki toplam donatı alanı dikkate alınarak hesaplanacaktır.

y

x

Mra’nın Hesabı

Kullanılacak Abak;  

Karşılıklı etki diyagramından   m=0,21  bulunmuştur.

Mrü’nün Hesabı:

Kullanılacak Abak;  

Karşılıklı etki diyagramından   m=0,2  bulunmuştur.

 √

 0,9G+E

Depremin soldan sağa etkimesi durumunda C-C aksı yönünde K129 kirişinin çekme bölgesi kirişin alt kısmında oluşacaktır. Dolayısıyla kirişin moment taşıma kapasitesi hesabında, kesitin alt kısmındaki toplam donatı alanı dikkate alınarak hesaplanacaktır.

x

y

Mra’nın Hesabı

Kullanılacak Abak;  

Karşılıklı etki diyagramından   m=0,19  bulunmuştur.

Mrü’nün Hesabı:

Kullanılacak Abak;  

Karşılıklı etki diyagramından   m=0,21  bulunmuştur.

 √

Depremin Sağdan Sola Etkimesi Halinde

 G+Q+E

Depremin sağdan sola etkimesi durumunda C-C aksı yönünde K129 kirişinin çekme bölgesi kirişin üst kısmında oluşacaktır. Dolayısıyla kirişin moment taşıma kapasitesi hesabında, kesitin üstündeki toplam donatı alanı dikkate alınarak hesaplanacaktır.

Mra’nın Hesabı

Kullanılacak Abak;  

Karşılıklı etki diyagramından   m=0,21  bulunmuştur.

Mrü’nün Hesabı:

Kullanılacak Abak;  

Karşılıklı etki diyagramından   m=0,2  bulunmuştur.

 √

 0,9G+E

 √

KOLON – KİRİŞ BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN KESME GÜVENLİĞİ

S3 Kolonu  (Y – Y Yönü)  

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu 

Depremin Sağdan Soldan Etkimesi Durumu 

       

Kuşatılmamış Birleşimlerde: 

bw1=25cm   bw1<b (b: x doğrultusundaki kolon boyutu) bj=2*25=50 cm 

   √

Güçlü Kolon-Zayıf Kiriş Prensibi
Şiddetli bir depremde yüklerin artması durumunda sözü
edilen kesitlerde plastik şekil değiştirmeler ortaya çıkar.
Plastik şekil değiştirmelerin başladığı kesitlerde, artan
yükle beraber iç kuvvetlerde önemli bir artış olmadan
plastik şekil değiştirmelerin artmaya devam ettiği
düşünülebilir, bu davranışa plastik mafsal davranışı da
denir (eğilme momenti etkisiyle plastik şekil değiştirme
yapan sünek kesitler için geçerli). Başka bir deyişle yapı
hasar görerek enerji yutar.
Plastik mafsalın normal mafsaldan farkı üzerinde sabit
bir moment olmasıdır.
Kolon-Kiriş Birleşim Bölgelerinin Kesme
Güvenliği
Kat deprem yükleri döşemeler aracılığıyla kirişlere ve kolonlara dağıtılır
ve temel aracılığıyla zemine aktarılır. Dolayısıyla taşıyıcı sistemi
oluşturan tüm elemanlar bu etkileri karşılayabilecek şekilde tasarlanır,
boyutlandırılıp donatılırlar.
Bununla beraber taşıyıcı sistem elemanlarının birbirlerine bağlandıkları
bölgelerde bu etkileri aktarabilecek şekilde düzenlenmelidir. Aksi halde
bir düğüm noktasına bağlanan taşıyıcı sistem elemanları kapasitelerine
ulaşmadan önce düğüm noktasında bir çözülme meydana gelecek,
betonarme bir yapının en önemli özelliği olan monolitik olma özelliği
ortadan kalkacak ve yapının yatay yer-değiştirmesi hızla artacaktır.
Yatay yer-değiştirmedeki bu artış ikinci mertebe etkileri ihmal edilebilir
büyüklükten uzaklaştıracak ve yapıda stabilite kaybı söz konusu
olabilecektir. Bu nedenle birleşim bölgesinde çözülmeyi güçleştirmek
için, bu bölgelerde yetersiz sargı ve/veya aderans kaybı gibi gevrek
kırılma biçimlerinin önüne geçilmelidir.
Yük kombinasyonları
Her bir yük kombinasyonundan elde edilen M ve N ikilileri için, X ve
Y doğrultularında ayrı ayrı donatı hesabı yapılıp, elde edilen
donatılardan en büyüğü kullanılmalıdır.
1.4G+1.6Q
G+Q+E
G+Q-E
0.9G+E
0.9G-E
Uygulamada deprem (E) yüklemesinden oluşan normal kuvvetlerin
yüksek yapılar dışında ihmal edilebileceği eğilimi vardır. Ancak, az katlı
yapıların kenar kolonlarında da deprem yüklemesinden oluşan normal
kuvvetler etkili olabilir. Az katlı yapılarda da hiç olmazsa kenar
kolonlarda deprem yüklemesinden oluşan normal kuvvetlerin hesaba
katılması gerekir.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ
Kolon betonarme hesabı
Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi
Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği

Paylaş: Google Plus

Yazar: İkü İnşaat Blog